“科运橡塑”(TEL:151-3082-9567)主营产品:橡胶止水带(钢边止水带、中埋式、背贴式止水带),橡胶止水条遇水膨胀止水条止水钢板(钢板止水带),止水环

科运橡胶止水带

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安通良品500*10橡胶止水带国标300*8止水带厂家

2018-08-15 16:28:43 科运橡胶止水带 阅读

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哪里可以买到国标500*8止水带,500*10橡胶止水带,正是因为越宽的止水带对于质量要求越高,生产的国标500×10橡胶止水带具有质量好,耐用性强的特点,我公司专业生产橡胶止水带和止水橡皮系以天然橡胶与各种合成橡胶为主要原料,掺加各种助剂及填充料,经塑炼、混炼、压制成型,其品种规格较多,有桥 型、山型、P型、U型、Z型、乙型、T型、H型、E型、Q型等.橡胶止水带具有良好的弹性,耐磨性、耐老化性和抗撕裂性能,适应变形能力强、防 水性能好,温度使用范围为-45℃-+60℃.当温度超过70℃,以及橡胶止水带受强烈的氧化作用或受油类等有机溶剂侵蚀时,均不得使用橡胶止水带。

国标500*8止水带,500*10橡胶止水带按型号可分为: CB型橡胶止水带(埋入式中间有孔型) CP型橡胶止水带(埋入式中间无孔型) EB型橡胶止水带(外贴式中间有孔型) EP型橡胶止水带(外贴式中间无孔型)按材质可分为:天然橡胶止水带,氯丁橡胶止水带,三元乙丙橡胶止水带按使用情况又可分类为:中埋式橡胶止水带和背贴式橡胶止水带(外贴式橡胶止水带)、钢边橡胶止水带 、遇水膨胀橡胶止水带、平板式止水带到国标500*8止水带,500*10橡胶止水带施工方法:橡胶止水带是在混凝土浇铸过程中部分或全部浇埋进混凝土中。橡胶止水带在浇埋混凝土以前先要使其在界面部位保持平展,接头部位粘接紧固,再以适当的力充分浇捣、震荡混凝土来定位橡胶止水带,使其与混凝土良好的结合,以免影响止水效果。

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国标500*8止水带,500*10橡胶止水带施工注意事项:

 1、 到国标500*8止水带,500*10橡胶止水带在施工过程中,由于混凝土中有许多尖角的石子和锐刃的钢筋,所以在浇捣和定位橡胶止水带时,应注意浇捣的冲击力,以免由于力量过大而刺破橡胶止水带。如有发现有破裂现象应及时修补,否则在接缝变形和受水压时,橡胶止水带所能抵抗外力的能力就会大幅度将会大幅度降低。 2、 在使用止水带时,一定要使其在界面部位保持平展,更不能让橡胶止水带翻滚、扭结,如发现有扭转展现象应及时进行调正。 3、 在浇铸固定橡胶止水带时,应防止橡胶止水带偏移。

4. 橡胶止水带在运输时,应要避免阳光直射,勿与热源、油类及有害溶剂接触。成品应取直平放,勿加重压。存放场所最好保持-10-+30,相对湿度40%-80%。

山西高层建筑专用防水产品:止水带,止水条止水原理:生产的山西止水条是靠吸水膨胀后与混凝土挤密,堵塞空隙来止水的。山西止水条施工工艺:止水条是方形长条状,连接时采用平行搭接方法,中间不能留断点。施工单位为了方便,往往喜欢用止水条,在混凝土浇筑完成时,压在墙砼浇筑的表面即可或预留凹槽二次镶嵌。山西止水条优劣分析:施工简单,投入比较少、比较经济。

但止水效果没有止水带、止水钢板好。施工过程中不可预见的问题较多,一是钢筋密不好放置。二是时间过长,吸潮膨胀,影响效果,尤其是雨季,空气湿度大、雨水多,止水效果更差。三是施工缝处不平整,接触不良。通常这种方法止水效果不是很理想。譬如止水条安装时凹槽的留设,大了不能有效固定,小了镶嵌不到位,混凝土浇筑时,在混凝土浮力作用下容易移位。山西止水条可用于地下无水的建筑,一般用于建筑物的次要部位或要求不严的部位,如地下水位以上的地下室外墙,基础筏板等,即主要防止土层中的毛细水。即便漏水时,对建筑物的影响不大,可以通过堵漏灵等防水材料迅速解决,但不适宜用在表面有覆土或种植土的地下车库顶板上。 止水钢板又可以称为:钢板止水带, 止水原理:止水钢板的“开口”朝迎面,且钢板与混凝土结合紧密,辅以钢板八字形状,地下水很难沿施工缝从钢板浸透。钢板止水带施工工艺:止水钢板厚度一般3㎜,宽度>200㎜,长度一般加工成3米长或者6米长,一般为三米好运输。

橡胶止水带施工时,尽力保证止水钢板在墙体中线上;两块钢板之间的焊接要饱满且为双面焊 ,钢板搭接不小于200mm。墙体转角处的处理通常采用整块钢板弯折、丁字型焊接、7字型焊接等。止水钢板的支撑焊接,可以用小钢筋电焊在主筋上;止水钢板穿过柱箍筋时,可以将所穿过的箍筋断开,制作成开口箍,电焊在钢板上。钢板止水带连接部位要求焊满,效果当然是很好的,但成本要高很多,施工速度比较慢。规范要求,使用止水钢板的剪力墙,墙体厚度不宜小于250㎜,止水钢板与钢筋间净距离为:墙厚/2-外侧保护层厚度50-墙体双向钢筋直径;当墙体厚度为250时,250/2-50-30=45㎜。止水钢板与墙体间距离偏小,施工时混凝土在该部位容易漏振,形成蜂窝孔洞。因此,在使用止水钢板时,在施工缝部位必须加强振捣。该止水措施的薄弱环节为搭接部位及90°转角部位。

钢板八字角在90°转角部位焊缝极难控制,容易形成漏水点。钢板转角部位的焊接施工应作为该工序的关键部位予以控制。钢板止水带适用于有地下水的构筑物,如水池等有水的建筑,以及埋深在地下水位以下的水平和竖向施工缝处。 橡胶止水带的防止原理:止水带是防止阻止水分渗透而制作安装的带状物, 宽度200-350不等,按设计选用,适当延长渗径,在混凝土浇注过程中部分或全部浇埋在混凝土中,具有一定的强度和韧性,其强度和韧性介于止水条和止水钢板之间。橡胶止水带施工工艺:固定止水带的方法有附加钢筋固定法、专用卡具固定法、铅丝和模板固定法等。如需穿孔时,只能选在止水带的边缘安装区,不得损伤其他部位。如需现场连接时,可采用电加热板硫化粘合或冷粘接(橡胶止水带)或焊接(塑料止水带)的方法。止水带施工时不得长时间露天曝晒,防止雨淋,勿与污染性强的化学物质接触;在运输和施工中,防止机械、钢筋损伤止水带;施工过程中,止水带必须可靠固定,避免在浇注混凝土时发生位移,保证止水带在混凝土中的正确位置;  优劣分析:混凝土中有许多尖角的石子和锐利的钢筋头,因为塑料和橡胶的撕裂强度比拉伸强低3~5倍,止水带一旦被刺破或撕裂时,不需很大外力,裂口就会扩大,所以在止水带定位和混凝土浇捣过程中,应注意定位方法和浇捣压力,以免止水带被刺破,影响止水效果。  在砼浇筑时,由于橡胶止水带为橡胶产品比较软,容易变形,不顺直,上下宽度不好控制,如果用铅丝扎在钢筋上,损坏止水带,所以施工单位一般觉得麻烦,不喜欢用。

适用范围:该止水材料具有良好的弹性,耐磨性、耐老化性和抗撕裂性能,适应变形能力强、防水性能好,温度使用范围-45℃~+60℃。止水带的选择应根据构筑物的重要性等级、变形缝变形量及水压、止水带的使(应)用工作环境、经济因素等条件综合考虑确定。一般用于防水部位的竖向止水,如施工缝或后浇带或板墙结构的沉降缝、伸缩缝等沉降变形大的地方。  通过分析对比发现,在三种止水措施当中,止水条价格便宜,施工方便,止水效果最差,一般用于地下水位以上次要防水部位;止水钢板价格最高,施工难度最大,止水效果最好,一般适用于地下水位以下的竖向及水平施工缝,因其刚度太大,不适宜用在变形大的部位;止水带价格、性能、施工难度介于止水条和止水钢板之间,适用范围广,因其韧性大,更适宜用在变形较大的有沉降变形要求的部位。

2015年高层建筑装是橡胶止水带主要用量大户,正因为有人说树有多高,根有多深。在高层建筑日益增多的今天,地下建筑也是越埋越深,在如何处理地下室施工缝漏水的问题上,可采取的措施是多种多样,总结多年施工经验,就不同部位的施工缝宜采用的最佳方法做一番解析。  关键词:止水钢板 遇水膨胀止水条 橡胶止水带 应用分析和预制混凝土结构相比,现浇混凝土结构整体性更好,但施工时仍难免会留下一些施工缝隙,这些施工缝在遇到水后,水若流进去就会腐蚀钢筋、破坏混凝土、影响建筑物功能使用。在使用止水带(止水钢板、止水条)后,可以防止水浸透混凝土,起到防水和止水的双重保护作用。

遇水膨胀止水条、橡胶止水带、止水钢板,三者理论上都能有效阻止外界水分通过施工缝浸透混凝土,从止水原理、施工工艺分析,三者还是有很大差别的,效果也不同。以某工程地下三层结构为例分析三者在不同部位使用的优劣。止水带首要用在混凝土构筑物的构件接缝以及因为温度改变而导致的胀大和缩短的弹性接缝,例如桥梁、高架路、地道、涵洞的对接等。它起着防水板的效果,以避免因为进水而发生的不等下沉、龟裂等变形,坚持构筑物的安稳。背贴式橡胶止水带保留与运送注意事项:  1、不要将背贴式橡胶止水带不得露天长期寄存。背贴式橡胶止水带在寄存中,不得与油漆等污染性强的化学物触摸。 

商品在运送过程中,避免机械、钢筋等损坏背贴式橡胶止水带。在雨天不宜施工,一般施工温度宜控制在15℃-35℃之间。 这些年还出现了橡胶改性的PVC止水带,橡胶与吸水性树脂共混的水胀橡胶止水带等,进一步实现了商品升级换代。信任橡胶止水带商品在建筑业中的地位将会更杰出。止水带是在混凝土灌溉施工过程中或这以后装置放置在接缝上的。依据请求,橡胶止水带其形状分为板形、扁平形、管形、沟纹形和毛边形以及O、W、M、Q形等多种多样形状,以合适不一样的构件接缝。中国现用的止水带首要以橡胶为主,视不一样环境请求,常用的有NR、CR、NBR、IIR、EPDM等。

在E2地震作用下 产生的剪切应变应小于250%. 基于性能抗震设计方法强调结构在不同强度水平的地震作用 下应该有不同的性能目标,对应不同的损伤状态.本文根据中国规范对地震作用下支座允许相 对位移的具体规定,并参考国外一些规范规 定和桥墩变形破坏准则[7] ,用相对位移延性 比定义 了板式橡胶支座的4种损伤状态.支座相对位移延 性比的定义:各极限状态支座允许 相对位移与剪切应变等于100%时的支座相对位移之比.板式橡胶支座各损伤状态的描述及 其相对位移延性比判别准则见表1. 表1 支座损伤状态相对位移延性比 Tab.1 Dis placement ductility ratio correspondingto d amage status of bearing 序号损伤状态状态描述 损伤指标 1无损伤支座相对位移较小,容许剪切应变小于100% μ z< μ 12中等损伤支座相对位移较大,容许剪 切应变小于150%μ 1≤μz<μx3严重损伤支座相对位移很大,容许剪 切应变小于2 50%μ x≤μz<μu4 完全破坏 容许 剪切应变大于 250% ,支座失效 μ z≥μ u

注:μz为支座在地震作用下的相对位 移延性比;μ 1为支座剪切应变等于100%时的相对位移延性比,故通常取μ1=1;μ x为支座剪切应变等于150%时的相对位移延性比;μu为支座剪切应变等于250%时的 相对位移延性比. 一般而言,地震作用下支座的位移响应可以用支座上下表面之间的相对位移 Δz来表示,则支座相对位移延性比定义支座的损伤状态用下式表示: μz=Δz/Δ1.( 5)式中:Δz为地震作用下支座最大相对位移;Δ1为支座剪切应变等于100%时的相对 位移. 3 支座易损性曲线 3.1 算 例 某多跨混凝土连续梁桥,跨径布置5m×30m ( 见图3),墩高13m,主梁采用C50混凝土, 主墩采用C40混凝土,截面形式为1.6 m×1.6m的实心混凝土方柱,纵向钢筋和箍筋都采用HRB335钢 筋,纵向配筋率为0 .8%,配箍率0.35%. 全桥均采用板式橡胶支座:桥台GJZ400mm×550mm ×99mm,橡胶层厚度t=71mm;桥墩GJZ550mm×600mm×130mm, 橡胶层厚度t=95mm.地质条件为Ⅱ类场地. 图3 桥梁结构示意图(单位:m) Fig.3 Bridge structure di ag ram(unit:m)3.2 计算模型 采用SAP2000软件建立桥梁有限元动力 分析模型并对结构进行非线性时程分析.桥台和桥墩支 座的水平剪切刚度按抗震规范[6] 计算为Ka=7 434kN/m,Kp=8 337kN/m.在地震作用下上部结构进入塑 性的可能性较小,实际震害调查分析也发现主梁基本不会被破坏,故主梁采用弹性梁单元模拟 .墩柱由于要承受巨大的地震力,抗震规范中允许桥 墩在强震作用下形成塑性铰,故墩柱采用 弹塑性纤维梁柱单元模拟.

地震波输入 通常采用传统可靠度概率分析方法得出结构的 易损性曲线,需要进行大量的非线性时程分析.选取合适的地震波是保证非线性时程分析准确 性的前 提,峰值加速度、频谱特性和持续时间是地震波的三要素. 本文根据桥梁场地类型条 件,排除近场地震记录高能量速度脉冲的影响,从美国太平洋地震工程研究中心(PEER) 强震数据库中选取了100条地震波.选波时使PGA的分布尽量广泛,100条地震波的P GA分布如图4所示,100条地震波的反应谱图如图5所示. PGA/g 图4 100条地震波的PGA分布 Fig.4 PGA distribut ion of 100earthq uake records3 湖南大学学报(自然科学版)2011年 周期T/s 图5 100条地震波的反应谱图(ξ=0. 05)Fig.5 Respon se spectrum of 100earthq uake records3.4 板式橡 胶支座易损性分析3.4.1 易损性原理 结构的地震易损性是指在可能遭受的各种强度地震 作用下,结构发生某种程度破坏的概率,可用下式表示: Pf=P D ≥[ ]C IM.(6)式中:IM为地震动参数(PGA/SA);C为结构或构件能力( Capacity) ;DI为结构或构件损伤指标,对应结构或构件需求(Damage I ndex,Demand).桥梁工程中常用易损性曲线来描述结构在地震作用下的易损性. 易损性曲线通常以地震动强度指标为横坐标,以结构反应超过规定损伤状态的概率为纵坐标. 桥墩易损性不是本文的研究重点,因此下文中主要介绍支座易损性曲线的形成过程,并直接给 出墩柱易损性曲线. 3.4.2 支座易损性曲线 根据Hwang等[3] ,Shinoz uka等[8],Choi[9]的研究

地震作用下结构需求概率分布可以用对数正态分布 函数表示: μd=ln(珘μd,β d).(7 )式中:珘μd为支座变形需求的平均值; βd为支座变形需求的对数标准差,它们都可以通过结构地震响应结果的回归分析得到.研究 表明,采用结构基本周期Ts对应的谱加速度SA作为地震动参数时, 回归分析结果较好[3 ] ,故本文采用SA作自变量.经过一系列非线性时程分析后取各支座位移延性比μ和谱加 速度SA进行对数回归分析,回归结果如图6所示.由图6可知,支座地震变形需求可分别用 以下 两式表示: 墩支座:ln(μ d)=0.918 5+1.222 1ln(SA),( 8)台支座:ln(μ d)=0.942 4+2.061 5ln(SA).(9)与支座变 形需求相对应,支座剪切变形能力的 概率分布也可以用一个对数正态分布函数表示: μc= ln(珘μc,βc).(10)式中:珘μc为支座剪切变形能力的平均值;βc为支座剪 切变形能力的对数标准差.支座剪切变形能力平均值可取上一节中确定的支座各损伤状态的相 对位 移延性比来表示, 如表2所示.ln(SA) (a )桥墩支座ln(SA)(b )桥台支座图6 支座位移延性比对数回归分析 Fig.6 Lo garithmic regression analy sisof bearing duc tility ratio表2 位移延性比对应的支座能力平均值 Tab.2 Mean va lues of bearing ability correspondingto dis placement ductility ratios位移延性比 支座变形能力平均值 μ 11.0μx1.5μ u2.5 支座变形需求μd超过变形能力μc的概率函数 可用传统可靠度理论方法来建立 : Pf=Pμc μd≤()1=Plnμc μ ()d≥() 0.(11)由于支座变形需求和变形能力的概率分布均服从对数正态分布 ,可进一步转化为标准正态分布形式: Pf=Φ-ln(珘μc珘 μ d)/ β2c+β2槡( ) d.(12)式(11)(12)联合式(8)(9) 可得墩、台支座 在不同损伤状态的失效概率为: Pf=Φln(2.506(SA)1.222 1/珘μ c) β 2c+β2槡()d ,(13)Pf=Φ ln(2.566(SA)2.061 5/珘μ c) β 2 c +β 2 槡() d . (14 )4第11期 李立峰等:板式橡胶支座地震易损性分析 根据文献[10],以谱加速度SA作为 自变量时, 可取 β2c+β 2槡d=0.4,相应不同破坏状态的珘μc取表2中的能力均值.由式(13) (14) 可计算墩、台支座在不同损伤状态的超越概率. 以往的研究[3] 在确定墩柱损伤 指标时常定义成 5种损伤状态, 为便于后文的分析,本文对于墩柱的损伤状态分别降低一个级别再与支座比较.3种损伤状态下支座和桥墩的易损性曲线比较见图7. 谱 加速度SA/g(a )中等损伤状态的比较谱加速度SA/g (b )严重损伤状态的比较谱加速度SA/g(c )完全破坏状态的比较图7 支 座-桥墩易损性曲线比较 Fig.7 Comparison of fragility c urvesbetween bearing s and column由图7可知,墩柱和支 座在不同损伤状态下发 生损伤的概率都随谱加速度SA的增加而增大;在SA=0.2g时, 桥墩和桥墩支座中等损伤概率都很低,几乎都不会发生严重损伤和完全破坏;但是桥台支座中 等损伤和严重损伤的概率却很高,完全破坏的概率达20%, 表明该桥台支座的设计不甚合理 .分析其原因:首先,该桥桥台支座设计得比桥墩 支座要矮小,其相对位移延性能力亦较小; 其次,该 桥墩柱较柔, 地震作用下墩柱和支座共同承担地震力,柔性墩的变形消耗了部分能 量,墩顶支座相对位 移较小,而结构建模时假定桥台完全刚性,导致桥台处支座相对位移较大 . 分析结果表明,在不同强度地震作用下,板式橡胶支座比桥墩构件更容易损伤;桥台的延性 比桥墩小得多,桥台处支座比桥墩支座更容易破坏,与文献[11]中的结论相吻合.

桥台支座优化方案 针对桥台支座更容易破坏的特点,提出以下2种优化方案. 方案1 增加桥 台支座高度.新西兰的Te Te- ko桥在1987年的Edg ecumbe地震中,受到 0.3~0.35g的地震冲击, 桥台支座由于环形约束有效高度过小而失效,造成中等程度 的损坏[12] . 可见桥台处支座高度不足是导致桥台支座更容易破坏的原因 之一. 在前 面分析模型的基础上,保持其他条件不变,增加桥台支座的高度为桥墩支座的1.2倍,橡胶 层厚度变为114mm,则其延性能力亦为墩柱支座的1.2倍.输入相同的100条地震波 进行分析后得到支座的易损性曲线,并与原方案支座易损性曲线比较,如图8所示. 谱加速度SA/g 图8 不同高度桥台支座易损性曲线比较 F ig.8 Comparison of fragility curves withdif ferent height of abutment bearing 由图8可知,增加桥台 支座高度后,桥台支座在 各损伤状态下发生损伤的概率明显降低,在谱加速度SA=0.2g 时,中等损伤概率降至50%,严重损伤和完全破坏的概率降至15%以下.可见,在保证支 座承载能力的情况下, 适当增大桥台处支座的尺寸及其高度,是提高支座延性、改善支座抗震 性能的有效途径. 方案2 采用聚四氟乙烯滑板支座.尽管增高 桥台支座能够很好地改善支座 的抗震性能,但过分地增加支座高度不但会增加桥梁的造价,还可能导致支座失稳的问题.针对桥台处支座位移需求大的5 湖南大学学报(自然科学版)2011年 特点,可以在桥台处采用位移能力更大的聚四氟乙 烯滑板支座. 在前面分析模型的基础上,保持其他条件不变,桥台支座改用聚四氟滑板橡胶支 座GJZF4400mm ×550mm×102mm,橡胶层厚度t=71mm.本文中取支 座与梁底和台帽之间的摩擦因数μ=0.05, 桥台支座受竖向压力为1 700kN,故支 座屈服力为85kN,对应的屈服位移为0.011 43m.根据文献[13]的规定,该滑 板支座纵向位移量为0.09m,则该聚四氟乙烯滑板支座中等损伤状态的位移能力平 均值为 μ1=(0.09+0.011 43)/0.071=1.43.滑板支座在大震作用下可以 滑动,其破坏状态还与其 他因素(碰撞、台帽尺寸等)有关,由于篇幅所限,

本文不再讨论其 他几种损伤状态.输入相同的100条地震波进行分析后,可得桥台支座中等损伤状态易损性 曲线,并与前2种方案比较,如图9所示. 谱加速度SA/g 图9 桥台支座中等损伤各方案易损性曲线比较 Fig.9 Compa rison of fragility curves under moderatedam age status among different types of bearing由 图9可知,在桥台使用聚四氟乙烯滑板支座 以后,支座损伤概率也明显下降,在SA=0.2 时支座损伤概率降低了40%左右,与增高桥台支座的效果相当. 4 结 论 根据板式橡胶支 座的受力特性,建立了一座连 续梁桥的动力分析模型并进行非线性时程分析,采用传统可靠度 概率分析方法形成了支座的易损性曲 线. 本文主要得到以下结论:1 )基于位移破坏准则, 提出了一种板式橡胶支座损伤指标的确定方法,分析结果表明该方法实用可行. 2)采用板式 橡胶支座的连续梁桥,支座比桥墩更容易遭受地震破坏,且桥台支座比桥墩支座更易破坏,在 桥梁抗震设计中应引起重视. 3 )桥台支座在地震作用下位移响应较大,增加支座的高度或 采用聚四氟乙烯滑板支座都是改善支座抗震性能的有效途径.Series of elast omeric pad bearingsfor highw 桥梁板式橡胶支座由多层橡胶片与薄钢板硫化、粘合而成,它有足够的竖向钢度,能将上部构 造的反力可靠的传递给墩台;有良好的弹性,以适应梁端的转动;又有较大的剪切变形能力, 以满足上部构造的水平位移。 1.1、支承垫石的平面尺寸大小应能承受上部构造荷载为宜,一般长度与宽度应比橡胶支座大 10cm左右,垫石高度应大于6cm,以保证从梁底到墩台顶面有足够的空间高度,用来安放千斤顶 (或扁千斤顶),供支座调换时使用。 1.2、支承垫石内应布钢筋网,竖向钢筋与墩台内钢筋 相连接。浇注垫石用的水泥标号不低于250号,垫石混凝土顶面应预先用水平尺标准,力求平整 而不光滑。

支承垫石的顶面标高力求准确一致,尤其是一片梁一端安置两个支座时,此 两上支承垫石顶面标高的水平误差要严格控制。同一片梁的两个或四个支座的支承垫石顶面应 处于同一平面内,以免发生偏压,初始剪切与不均匀受力现象。 2.普通板式橡胶支座的安装 现浇梁安装橡胶支座较方便。施工顺序如下: 2.1.1、先将墩台垫石顶面除去浮沙,表面应清 洁、平面无油污。若墩台垫石的标高差距过大,可用水泥砂浆调整。 2.1.2、在支承垫石上按 设计图标出支座位置中心线,同时在橡胶支座上也标上十字交叉中心线,将橡胶支座安放在垫 石上,使支座的中心线与墩台上的设计位置中心线重合,支座就位准确。 2.1.3、同一片梁的 两个或四个支座应处于同一平面上,为方便找平,可于浇注前在橡胶支座与垫石间铺涂一层水 泥砂浆,让支座在梁的重力下自动找平。 2.1.4、在浇注混凝土梁体前,在橡胶支座上需加设 一块比支座平面稍大的支承钢板、钢板上焊锚固钢筋与梁体相连接。将此支承钢板(俗称:“梁 体钢板”)视作现浇梁模板的一部分浇注。为防止漏浆,可在支承钢板与模板之间四周空隙处, 用软木板填没。以后在拆除模板时,再将软木板除去。


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